Прогибы при длительном загружении

Очевидно, что значение на будет меняться в зависимости от процента армирования, формы поперечного сечения балки, величины внешней нагрузки и т. д. В наших опытах значение на можно. Для балки для Б-4 -0,5. Расчет длительных прогибов по с введением полученных значений коэффициента и U6t = 0,1 дал теоретические значения для балки Б-3—7,63 мм, для балки Б-4 — 8,35 мм, при опытных прогибах в холодном состоянии 8,3 мм. В настоящее время фактических данных о значениях коэффициента в различных условиях пока нет. Поэтому, до проведения специальных исследований, рекомендуется вычислять прогиб при длительном в условиях циклического нагрева по выражению с введением коэффициента С, увеличивающего прогиб за счет длительного приложения нагрузки. По данным наших исследований можно принять С = 2,0. На основании приведенных данных можно сделать следующие выводы. Под влиянием циклического нагрева снижение несущей способности железобетонных элементов не превышает 10%- Расчет несущей способности можно производить по с учетом снижения прочности бетона и арматуры. Расчет прогибов при кратковременном следует производить также по П-В. 1-62, учитывая изменение физико-механических свойств бетона.

При циклическом нагреве до 200° С под нагрузкой в горячекатаной арматуре класса А-Ш развиваются деформации ползучести, которые необходимо учитывать при определении длительных прогибов. До проведения специальных исследований по определению значений коэффициента на, прогиб при длительном загружении в условиях циклического нагрева можно принимать равным удвоенному прогибу, вычисленному. Требуются специальные исследования по расчету ширины раскрытия трещин при циклическом нагреве. В наших опытах ширина раскрытия трещин в балках, подвергнутых циклическому нагреву, была в 2,5-3 раза больше, чем в контрольных.